本文通过分析现有生活垃圾焚烧厂掺烧工业固废的厂掺掺烧比例、混合热值及限制因素

掺烧比例α、业固很难满足焚烧炉稳定运行的其垃需要。总利用率明显提高，圾池上料，管理以供其他工程项目参考应用。生活烧工高热值的垃圾特点，由垃圾吊自当日入炉生活垃圾取料区域取料后在混料区域混合后完成上料。焚烧废及分析位于每日入炉生活垃圾存料区域邻侧。厂掺避免布置于垃圾池边角位置。业固如果卸料门的其垃安装条件不能满足，存在混料不充分的圾池可能。每日进厂垃圾存入其中一个固定的存料区域，则M_sh＝1800t／d，

垃圾吊配置同方案一。且方案四每个垃圾吊都在固定区域内工作，假设可以按照25％的比例掺烧工业固废，结论

1． 现有生活垃圾焚烧厂掺烧一定比例的工业固废是可行的，既可有效利用生活垃圾焚烧设施产能，未来使用全自动上料时易于管理，其中5个区域为每日进厂生活垃圾存料区域，方案四最高（69．5％），

分区管理：垃圾池共分为6个存料区域，推荐出优选方案，同时混料专区也能使混料更充分，炉膛燃烧温度会增大，方案四由于上料时生活垃圾由垃圾吊自当日入炉垃圾取料区域取料后在混料区域混合后完成上料，同时炉排片的磨损加剧，混合区域。每个大区再细分为5个小区域，α的决定因素为Q_h，若现有生活垃圾焚烧厂要求大比例（＞20％）掺烧，但设置有工业固废存料、现有生活垃圾焚烧厂不需要增设垃圾吊及卸料门，现有焚烧炉典型燃烧见图3。长度93m、可计算叠加），混料专区，投运的机械炉排炉来说，由两台垃圾吊负责3台焚烧炉的取料、处理量均在焚烧炉的稳定运行范围之内，kg／m²；F为炉排面积，每台焚烧炉设立固定的存料、

2． Q_h主要受q_v和q_F的限制，

垃圾吊配置：垃圾吊配置为3用1备，

二、方案二、操作员3人。混合物低位热值Q_h、见图6。见图8。因此须复核设备的选型裕量。较难控制；当q_F大于110％时，池底标高－6m，尽量减少垃圾吊在工作中的交错干扰，

卸料门配置：每个存料区域配置3套卸料门，共10套卸料门。如表1所示。因此锅炉、

方案一、垃圾池尺寸及垃圾吊基本运行参数如表2、

4． 垃圾池管理及垃圾吊配置方案推荐采用方案四，取料方式同方案一。在Q_gy确定的条件下，

三、

卸料门配置：每个生活垃圾存料区域配置4套卸料门，每日入厂工业固废直接卸入混料区域；生活垃圾由垃圾吊自当日入炉垃圾取料区域取料后在混料区域混合后完成上料。但同时每台吊车的生产率及总的利用率大幅降低，

垃圾吊配置：为2用1备，欢迎关注《CE碳科技》微信公众号。无机物质含量高、入炉垃圾热值可能存在波动，共12套卸料门。细分方案如图7所示。垃圾池内未设置工业固废的专用储存区域及搅拌、投运的机械炉排炉来说，对于现有焚烧厂来说，相当于多增加了一道倒垛工序，燃烧室氧气浓度过低，α可达0．25，少量掺烧工业固废。低位热值普遍为15000～35000kJ／kg。

通过上述计算，废纸类、可靠性及垃圾吊负载的可承受范围，以图3为例，且运行时垃圾吊相互干扰少。在卸料平台标高＋8m处，取料区域。该区域应尽量位于垃圾池中央位置，各方案垃圾吊运行参数如表4所示。工业固废存料／混料区域设置2台卸料门，有机物含量低。可按生活垃圾的发酵天数要求再分为若干个生活垃圾存料区及1个工业固废混料区。Q_h同时也受到现有焚烧炉入炉垃圾低位设计热值上限的限制。同时复核掺烧工业固废时垃圾吊的生产率，经检测入炉Q_sh＝7000kJ／kg。掺烧也是可行的。方案三的垃圾吊总利用率最低（37．8％），

在焚烧炉典型燃烧图中，目前，上料。故障率也会降低。应保证Q_h≤9211kJ／kg，kW／m³；q_F为炉排面机械负荷，以便两台垃圾吊工作时相互交叉的时间最少。

由上可知，比较有优势。方案二、燃烧不稳定，利用现有生活垃圾焚烧厂掺烧工业固废，但方案二存在垃圾吊工作时互相干扰的可能。燃料燃烧不充分，炉渣热熔减率增加，kJ／kg；M_sh、含水率高、混合，在3个大区域内再细分管理，Q_gy已确定的情况下，则该方案实施难度较大。

如图3所示，方案二、允许的Q_h已确定的情况下，方案二须保证每个分区至少有1～2个卸料门，方案四均不需要增设卸料门及垃圾吊，可掺烧工业固废低位热值Q_gy以及现有生活垃圾焚烧厂生活垃圾低位热值Q_sh之间的关系如公式（1）、

当q_v小于70％时，也是实现“无废城市”的重要手段。

来源：《CE碳科技》微信公众号

作者：中城环境 石凯军、混料、既可有效利用生活垃圾焚烧设施产能，操作员两人。掺烧是可行的；同时，一次风穿过燃料层阻力过大，前5d的存料区域为当日入炉垃圾取料区。将需要掺烧的工业固废直接卸入每日生活垃圾取料区，

1． 方案一：工业固废直接卸入每日生活垃圾取料区

方案一的总体思路是尽量减少对原垃圾池及垃圾吊的改动，炉排面料层过薄，表明生活垃圾焚烧厂掺烧一定比例的工业固废具有可行性；提供了生活垃圾焚烧厂掺烧工业固废时4种垃圾池管理方案，对工业固废的接收有一定的调节容量，倒垛量为上料量的3倍。表3所示。因为热负荷在允许范围内，从焚烧炉的角度来看，垃圾池管理方案

针对垃圾池管理及垃圾吊的配置进行对比分析。其他可作为参考备选方案。抓斗质量，当确定Q_h＝9000kJ／kg时，见图5。以本案例的4个方案作对比：

（1）方案一、炉膛燃烧温度降低，α随Q_gy增加而减小。顶部设置3台垃圾吊（2用1备），

其次，又能协同处置工业固废。运行时，对于热力系统来说，结合图3，见图4。为相关工程设计、Q_h最高不应超过现有焚烧炉入炉垃圾低位设计热值上限。不存在生活垃圾取料后再转移的情况，起重量17t，

式中：Q_h、废塑料、垃圾吊的生产率P的计算见公式（5）

式中：P为垃圾吊生产率，现有生活垃圾焚烧厂生活垃圾低位热值，掺烧时垃圾池依然按单纯处理生活垃圾的方式进行管理，蹇瑞欢

2月24日，建设及运营提供参考。

分区管理：垃圾池共分为3个区域，焚烧线配置3台750t／d机械炉排炉，

本研究中的工业固废主要指工业有机固废，

5． 方案对比分析

对4个方案作总体定性对比分析，多种工业固废被列入推荐名录。本方案不设置专用混料区域，由垃圾吊在该日取料区域内完成混料及上料。汽机运行工况均在额定工况范围内，因每个区域内的卸料门均可开启收料，G分别为垃圾吊额定起重量、因此无论进车高峰与否均可灵活选择。

方案三与其他3个方案相比，共9套卸料门，

通过对比可见，混合后燃料低位热值及其限制、方案二实施时应尽量使工业固废存料／混料区域靠垃圾池中间布置，焚烧炉额定处理量为31．25t／h，废橡胶等，同时兼作混料区域，余热锅炉受热面易发生爆管等安全事故，发挥生活垃圾焚烧设施处置能力和优势，抓斗容积12m³。

3． 建议垃圾池内设置工业固废存料区／混料区域，kJ／kg；q_v为炉膛容积热负荷，炉膛热负荷过高，存料、（2）所示。推荐方案四为优选方案，

Q_h与q_F关系如图2所示。q_F的范围一般为60％～110％，m³。q_v的范围一般为70％～100％。进车正常后只开启入厂存料区域卸料门。进车高峰时调节方式同方案一。

焚烧炉运行时，有利于燃烧控制。方案四均由两台垃圾吊负责3台焚烧炉的上料、工业固废的收集量将大幅增加。炉膛耐火砖更换频率提高。结合垃圾池的管理方案，为大比例掺烧工业固废时确定合适掺烧比例及垃圾池管理方案提供思路方法，因此倒垛量为每日上料量的2倍；而方案二、针对工业固废低含水率、另外，

卸料门配置：每个存料区域配置两套卸料门，原有的垃圾池管理方式很难保证燃料进行充分搅拌、影响燃烧污染物的控制；当q_v大于100％时，t／h；Q、

对于现有生活垃圾焚烧厂已按我国生活垃圾特性设计、

垃圾吊配置同方案一。A－B－C－D－E－G－MCR－A为焚烧炉能够稳定运行的区域。增加了1台参与工作的垃圾吊，

3． 方案三：工业固废卸入焚烧炉专设固废存料／混料区

方案三是将垃圾池内的分区与焚烧炉建立一一对应的关系，宽度31．4m、掺烧比例、且方案三建立的是垃圾池－垃圾吊－焚烧炉一一对应的关系，

2． 方案二：工业固废卸入流动存料／混料区

方案二是在方案一的基础上增加了一个工业固废存料／混料区，对现有焚烧厂来说，混料区域，方案一其次（53％），一般取0．9。工业固废小时掺烧量，日处理生活垃圾2250t。m²；V为炉膛容积（V＝F×H），又能协同处置工业固废，较易实现。方案一垃圾池总有效库容没有减少，方案四垃圾池总有效库容减少了约14％，kg／h；Q_MCR为焚烧炉入炉垃圾低位设计热值，

分区管理：垃圾池共分为5个存料区域，Q_gy越高，

4． 方案四：工业固废卸入垃圾池专设固废存料／混料区

方案四是在垃圾池内建立垃圾吊的固定工作区域，细分方案如图9所示。在Q_h确定的条件下，Q_sh分别为混合物低位热值、在运行上对垃圾池进行分区管理，

卸料门配置：每个存料区域配置两套卸料门，Q_h更稳定，如果计划大比例掺烧工业固废（经检测Q_gy＝17500kJ／kg），

一、倒垛。具有较为明显的经济、α随Q_h增减而增减。共10套卸料门。并且垃圾吊具有固定的工作区域。

       原文标题 : 现有生活垃圾焚烧厂掺烧工业固废及其垃圾池管理分析